重载混煤仓纠偏工程中静压桩托换加固地基变形监测

Monitoring of Foundation Deformation by Static Pile Underpinning in the Rectification Project of a Heavy-Duty Coal Mixing Silo

摘要

由于现有煤仓大多采用联仓结构，实际生产过程中各仓体储煤量不均会导致下部地基长期承受偏心储煤荷载，进而产生不均匀沉降，严重影响上部结构的整体稳定性。本文基于重载混煤仓纠偏工程加固方案，着重分析了各施工阶段静压桩荷载分布以及地基沉降变形特征，在施工过程中对静压桩荷载以及地基沉降变形进行监测，结果表明：①地基最大沉降区域存在应力集中，止沉阶段该区域静压桩需要更大的承载力，纠偏阶段随着地基逐渐回倾，各区域静压桩承受荷载逐渐趋于均匀；②随储煤量变化，混煤仓地基变形曲线呈波浪形，储煤量增加，地基发生沉降，储煤量减少，地基沉降开始恢复，长期作用下地基会发生不可恢复变形；③开挖导坑时应注意原本承载现状更好的地基区域会由于应力释放过快发生更多的沉降；④静压桩成桩后，可快速进入承载状态，桩体荷载随储煤量变化明显，地基变形曲线波动范围大幅减小。本次工程实践证明静压桩托换技术非常适用于重载混煤仓地基加固工程，其能够迅速发挥承载作用，快速补足地基承载力，满足控制沉降的设计要求。

Abstract

As most existing coal silos adopt a joint-silo structure， the uneven distribution of coal stored in the silo during actual operation causes the foundation to withstand eccentric loading for extended periods. This leads to uneven settlement， which severely affects the overall stability of the superstructure. Based on the reinforcement scheme for the rectification project of a heavy-duty coal mixing silo， this paper analyzes the distribution of static pile loads and the characteristics of foundation settlement and deformation at various construction stages， and monitors the static pile loads and foundation settlement during the construction process. The results indicate that： （1）Stress concentration occurs in the region of maximum foundation settlement， where the static piles require greater bearing capacity during the stop-sinking phase. As the foundation gradually returns to a level position during the corrective stage， the loads on the static piles in different areas tend to become uniform； （2） The deformation curve of the coal mixing silo foundation exhibits a wave-like pattern with changes in coal storage volume： settlement increases with rising coal storage and recovers as coal storage decreases， but irreversible deformation occurs under long-term cyclic loading； （3） When excavating guide pits， care should be taken to avoid excessive stress relief in foundation areas with originally good bearing conditions， which may lead to additional settlement； （4） After the static piles are installed， they quickly assume load-bearing function. The pile load varies noticeably with changes in coal storage volume， and the fluctuation range of the foundation deformation curve is significantly reduced. The practice in this project demonstrates that the static pile replacement technique is well-suited for foundation reinforcement in heavy-duty coal silos. It can promptly provide bearing capacity， rapidly enhance the foundation’s load-bearing capability， and meet the design requirements for settlement control.

Graphical abstract

关键词

静压桩 / 重载 / 不均匀沉降 / 混煤仓地基加固 / 纠偏

Key words

static pile / heavy load / uneven settlement / foundation reinforcement / rectification

0 引 言

由于混煤仓的储煤荷载不断变化、分布范围广、影响深度大，其下部地基极易产生沉降变形，并且在正常生产阶段经常会出现各仓体储煤量相差较大的情况，导致下部地基表面荷载分布不均，最终发生不均匀沉降现象。在此长期作用下，上部结构极有可能由于倾斜变形而致使结构薄弱区发生破坏，甚至完全垮塌，极大地威胁生产人员的生命安全。因此，针对该问题的解决方案研究迫在眉睫^［1-2］。

托换技术能够快速提升地基的竖向承载力，最初应用于建筑基础补强工程^［3］。随着美国地下铁道的建设，该技术得到迅速发展，并被众多工程师投入实践。早期地下铁道工程中，托换加固工程数量大、类型多、规模可观。由于支撑技术在当时取得重要进展，托换工程在技术层面已具备可行性^［4-5］。随后，该技术逐渐推广至建筑物地下空间的开发，工程人员将托换构件作为施工期间的临时支撑，以保障建筑物安全。该方法可靠、沉降量小，不仅适用于地下空间开发，也可广泛应用于地基加固与纠偏工程^［6-11］。

在众多托换技术当中，静压桩托换技术应用最广，其可以快速补足原地基竖向承载力，具有无噪声、无振动、时间周期短、桩身质量有保证等特点。众多研究人员基于圆孔扩张理论对压桩过程中的挤土效应、阻力特性以及侧阻力分布进行了研究^［12-16］，得出了众多单桩极限承载力^［17-21］以及由压桩施工引起的地基附加沉降问题^［22-24］的理论计算模型以及数学公式。但实际托换过程中为了保证现有建筑物的安全，保障其功能正常发挥，控制既有建筑物地基基础的沉降变形极其重要。因此对地基托换加固过程中考虑上部结构、基础和地基三者共同作用下基础沉降规律的研究意义重大。现有研究中未有运用该技术对重载混煤仓地基进行加固的研究。由于仓体及储煤自重分布面积广，荷载变化幅度大、影响深度大，地基易发生不均匀沉降，进而对仓体结构的受力状态和使用功能产生不良影响，实际施工过程中需要考虑的因素更加复杂。

基于以上研究现状，本文依托混煤仓地基加固工程，通过全周期静压桩荷载以及混煤仓地表沉降监测，开展静压桩加固混煤仓地基变形规律研究，对应各个工况总结静压桩持荷特征，给出静压桩荷载变化趋势，在此基础上详细描述重载混煤仓地基在正常使用阶段、静压桩加固止沉阶段、迫降纠偏阶段以及工后稳定阶段的变形特征，可为静压桩托换重载混煤仓地基工程提供实际经验参考，研究成果具有重要的工程价值，可为此类工程设计以及现场施工提供指导。

1 工程概况

1.1　混煤仓结构概况

该混煤仓设计为两联仓（图1），单仓主体直径为15 m，容量为5 300 t，上部结构为钢筋混凝土筒体结构。仓顶标高为39.0 m。采用独立筏板基础，筏板厚度为1 000 mm，混凝土强度等级为C30，垫层厚100 mm。原地基设计采用DDC法灰土桩地基，夯后桩径为600 mm，桩距为850 mm，桩长30 m。基础与桩位平面图如图2所示。

1.2　工程地质条件

据勘察报告可知，场地地层自上而下依次为第四系上更新统风积黄土、残积古土壤，中更新统风积黄土、残积古土壤等，地表有厚0.5 m左右的耕土。各土层主要物理力学指标见表1，表中土层信息是从基础垫层以下开始算起，且静压桩深埋计算界面以素填土表面开始算起，勘探深度之内未见地下水。

1.3　沉降变形现状及原因分析

1.3.1 沉降变形现状

该建筑于2015年投入生产，使用过程中混煤仓出现倾斜现象，2018年混煤仓地面存在多处开裂、下沉等不良现象，西侧混煤仓场地可见半圆形裂缝，裂缝形态与筒仓外形基本一致，近似平行，裂缝宽度为10~30 mm，可见明显拉错痕迹。东侧筒仓外缘保护平台可见明显歪斜现象，最大裂缝宽度约为30 mm。混煤仓实地勘察图片如图3所示。截至2021年8月，混煤仓最大倾斜量约为234.56 mm，变形逐步加速，混煤仓整体向东南方向倾斜。

1.3.2 沉降倾斜原因分析

理想承载状态下，地基各区域始终均匀受力，各部分变形一致，如图4（a）所示。但依据实际使用情况以及地质勘察发现地基不均匀沉降原因主要有以下两个。

（1） 地基长期承受偏心荷载

由于东侧混煤仓靠近运煤车输送路线，为方便运输，煤炭会优先储存至东仓，剩余煤量则储存至西仓，若生产煤量较少，西仓储煤量未达到满仓状态，则会造成混煤仓下部地基承受偏心荷载［图4（b）］，在此长期作用下，东仓区域地基产生较大的受力变形，进而发生不均匀沉降。

（2） 地基渗水弱化

在地基勘察过程中发现混煤仓周围排水管道泄漏，混煤仓地基存在大量渗水现象，造成地基整体承载力减弱并发生沉降，其中东仓区域地基含水量增加幅度较大［图4（b）］，承载力削弱更加严重，故地基整体沉降过程中，东仓沉降变形大于西仓，进一步加剧了地基不均匀沉降。

在两个因素长期作用下，东仓地基发生较大沉降变形，混煤仓发生倾斜，并且由于重心偏移，即使东、西仓储煤量一致，地基内部应力也会逐渐向东仓地基转移，混煤仓倾斜度不断增加［图4（c）］。若不加以控制，地基不均匀沉降极有可能导致上部结构应力集中，致使主要持力构件发生破坏，对生产使用人员造成不可估量的生命、财产危害。

2 既有地基加固设计

加固设计考虑：由于原有地基承载力存在诸多潜在变化因素，为避免加固处理后地基发生二次沉降，故考虑新增桩体完全承担上部荷载，因此新增桩体需满足高承载力以及变形小两个需求；同时因东仓沉降较大，施工顺序定为先补强东仓地基，而后补强西仓地基。

该筒仓基础为钢筋混凝土筏板，上部结构整体刚度较好，有较强抗变形的能力，主体结构也并未产生明显裂缝等情况，因此，本工程在进行坑式静压桩加固工程中，可利用原基础筏板充当反力墙。

2.1　静压桩设计

由于补桩空间有限，考虑到钢管桩可以在直径小的同时兼具承载力高、成桩快的优点，适用于补桩空间受限的情况^［4-9］。但桩体设计长度较长时，钢管桩的稳定性问题对其承载力的发挥有很大的影响^［10］。故在钢管桩内部灌注混凝土增强其抗压、抗弯强度，弥补钢管桩自身的局部缺陷，增强其稳定性，形成钢管混凝土桩。

钢管混凝土桩设计直径为325 mm，壁厚为12 mm，为避免补桩导致加固区下卧层附加应力增大而发生较大压缩变形，故设计桩长为35 m，使桩端进入承载力较好的土层。内部混凝土强度等级为C30。根据《既有建筑地基基础加固技术规范》（JGJ 123——2012）相关规定进行计算，取单桩设计承载力R_k=1 200 kN，方可保证不再发生沉降。钢管入土端与锥形预埋铁件焊接，方便压桩入土。补桩平面布置如图5所示。

2.2　静压桩施工工艺

2.2.1 成桩

利用上部结构自重和储煤荷载，采用千斤顶将钢管混凝土预制短桩（长度为1.2 m）自基础底面逐根压入基底土层内，压桩前在钢管与千斤顶之间放置钢板以及垫块用于荷载传递。两节短桩之间采用焊接连接［图6（a）］，焊接完成后使用探伤仪检验焊缝强度。桩端就位后，先对千斤顶进行卸压并撤出桩顶传力装置［图6（b）］，进行混凝土浇筑工作［图6（c）］，混凝土养护完毕后重新安装传力装置并与下部钢管进行焊接［图6（d）］。

2.2.2 桩顶托换

压桩结束后使压桩力保持在设计要求控制力，通过加压顶升使两侧小托换钢管就位，桩体位移稳定后将小托换钢管放在桩顶和筏板底部之间，同时卸载千斤顶并将其取出［图6（d）、图6（e）］，放置预制托换钢管混凝土短桩，将接缝焊接牢固［图6（f）］。此过程中桩体会不断向上回弹，使桩和上部筏板之间产生预压应力，确保静压桩与上部结构有效接触。

2.3　止沉纠偏机制

止沉纠偏施工流程如图7所示，预纠偏阶段，西仓预留一定储煤量，东仓则保持空仓状态，以此使地基承受偏心荷载沿东向西产生回倾变形，考虑到原地基承载力较弱，此阶段西仓储煤量较少［图8（a）］，以此控制纠倾速率。预纠偏阶段变形稳定后，增加西仓储煤量使地基进一步回倾，考虑迫降荷载较大可能会使东仓区域地基进一步沉降，不利于纠偏工作顺利进行，故先对东仓区域地基进行静压桩托换加固工作达到止沉目的，保证加大迫降荷载的同时东仓地基不会进一步沉降，在静压桩支撑力和迫降荷载作用下，西仓区域地基发生沉降变形，地基进一步回倾［图8（b）］。地基基本持平后，对西仓地基进行静压桩托换加固，避免西仓沉降失控，为保证施工安全，西仓储煤量减少，未全部清除的原因是按照施工进度以及煤炭销售生产计划，此阶段东仓已加固完成，需恢复正常使用，故需保留一定荷载平衡东仓储煤荷载，防止地基复倾［图8（c）］。西仓加固完成后，混煤仓全部恢复正常使用，此时地基未完全持平，主要考虑西仓处于加固完成初始阶段，地基变形未稳定，故采用后续储煤生产工作优先使用西仓的方式加速西仓区域地基变形稳定，同时使地基整体倾斜率进一步降低［图8（d）］。

3 现场试验

3.1　试压桩

正式施工之前，为检验施工方案可行性、确定工艺参数，在拟压桩区域附近选择2处位置进行试压桩检验，桩体参数同设计一致，施工高度为1.8 m，左右开间约1 m。试桩入土深度均达到设计标高，最终压力分别为2 463 kN和2 485 kN，图9所示为压桩力与试桩入土深度的关系曲线。

由图9可以看出，桩端入土深度达到18 m（③-黄土层）之前，沉桩速率较快；此深度以下，桩侧阻力快速增加，沉桩过程变得十分缓慢，入土深度每增加5 m，压桩力需增加500 kN左右，最终压桩力维持在2 500 kN左右达到设计入土深度。试压桩满足设计要求后，按照设计方案进行整体钢管混凝土桩静压施工。

3.2　单桩承载力试验

试压桩完成后在钢管内部灌注混凝土并进行养护，待内部混凝土养护完成后进行单桩承载力试验。试验桩顶荷载-沉降（Q-s）曲线及沉降-时间（s-lgt）曲线如图10—图13所示。

根据图10—图13，钢管混凝土桩的Q-s曲线整体呈缓变型，沉降变化平稳，破坏特征点不明显，在达到最大压桩力时，桩顶沉降量最大达到13.02 mm。逐级卸载后桩体总回弹量约为6 mm，约占总沉降量的50%，桩端沉降量较小。s-lgt曲线呈现平直状态，可以看出其沉降主要发生在荷载变化瞬间，持荷时间段内的沉降较为稳定。

根据《建筑基桩检测技术规范》（JGJ 106—2014）相关规定，取单桩承载力特征值为1 440 kN，均满足设计要求。

4 施工现场监测工作

4.1　静压桩荷载监测

为掌握静压桩承载情况，在东仓各工作井选择3~4处桩体布置点焊式应力计，焊接完成后将初始值清零。监测期间发现东仓实测数据整体趋势相似，故后续西仓各工作井只选择1处桩体进行监测，监测点位如图5所示。每个工作井挑选1~2组数据进行说明，各区域监测数据如图14所示。

由图14（a）~图14（c）可见，东仓区域桩体荷载变化大致分为三个阶段。

（1） 增加阶段

监测初期，东仓处于空仓状态，西仓进行迫降纠偏工作，部分迫降荷载通过基础传递至东仓区域，加上上部结构自重，静压桩在成桩之后立即进入受压承载状态，即使混煤仓储煤荷载维持稳定，静压桩体荷载也一直保持增长状态，增长速率约每天20 kN。第100天左右，东仓静压桩施工完毕进入正常使用状态，此时东仓荷载增大，东仓E2~E6区域静压桩荷载增加速率加快，曲线具有明显的转折趋势，斜率增大，增长速率约每天35 kN。

E1、E7、ZE区域由于靠近西仓，监测初期在迫降荷载作用下增加速率维持在每天36 kN，第100天西仓开始静压桩施工，西仓荷载减小，但与此同时东仓荷载增加，两者共同作用下该区域荷载增加速率没有明显变化。

该阶段静压桩荷载最大达到1 750 kN，约为设计承载力的1.5倍，可见由于应力集中，止沉区域的静压桩需要更高的承载力以保证地基沉降得到有效控制。

（2） 降低阶段

此阶段混煤仓荷载无明显波动，但由于西仓静压桩数量越来越多，东仓区域静压桩承受荷载逐渐降低，越靠近西仓（E1、E2、E6、E7、ZE区域）的静压桩荷载变化越明显，大约减少900 kN，最东侧（E3、E4、E5区域）静压桩荷载减少约600 kN，可见此时地基内部应力有向西侧转移的趋势。

（3） 稳定阶段

西仓静压桩施工完成后进入正常使用状态，西仓储煤荷载增大，地基应力重新分布，东仓区域桩体荷载小幅增加，靠近西仓的桩体荷载增加约500 kN，而最东侧（E3~E5区域）的桩体荷载保持稳定，没有发生明显变化。E2~E6区域静压桩荷载增加至1 000 kN左右后趋于稳定，再无明显变化特征。

此期间混煤仓荷载处于增长状态，但静压桩荷载一直较为稳定，无明显增长趋势，这是由于静压桩成桩初期桩周土未达到密实状态，上部荷载大部分传递至静压桩顶，后期桩周土达到密实状态后逐渐发挥承载作用，故上部荷载传递至桩周土区域，静压桩荷载则维持稳定。

由图14（d）可见，西仓区域静压桩在混煤仓储煤荷载作用下，其荷载一直处于增加状态，待西仓正常使用一段时间后，荷载稳定至1 200 kN，与东仓静压桩荷载相近，地基各区域受力基本均匀。整个施工过程中煤仓一直处于生产状态，静压桩能够迅速进入承载状态并达到稳定持荷状态，保证上部结构的稳定。

根据以上监测数据可知：东仓静压桩施工完成后，最先成桩区域的静压桩荷载最大，静压桩进入正常承载状态需要一定的时间。东仓正常使用后储煤量快速增加，各区域静压桩荷载增大，荷载优先传递至最先成桩区域。随着西仓静压桩数量增多，荷载逐渐向西仓转移，中部静压桩荷载增大，各区域静压桩荷载差减小。最终西仓施工完成进入正常使用状态，西仓储煤量增加，大部分荷载传递至该区域静压桩，导致其荷载增大，也有小部分荷载通过基础及垫层传递至东仓区域，导致最东侧静压桩荷载增加，经过一段时间的正常使用，各区域静压桩受力区域均匀。

4.2　煤仓沉降观测

沿混煤仓区域均匀布置14处沉降监测点，监测点布置参见图5。图15、图16分别为东、西仓沉降随时间的变化图。由图15、图16可见，东西仓的沉降变化规律基本一致，但由于静压桩施工时间不一致，故变形曲线特征存在一定差异，东仓沉降变形可分为五个阶段：①加固前使用阶段；②空仓稳定阶段；③静压桩加固阶段；④静压桩加固完成阶段；⑤沉降稳定阶段。西仓沉降变形分为五个阶段：①加固前使用阶段；②预纠偏阶段；③持荷迫降纠偏阶段；④静压桩加固阶段；⑤静压桩加固完成、沉降稳定阶段。

分别对东、西仓各阶段变形特征进行分析。

4.2.1　东仓沉降变形

（1） 加固前使用阶段（DAY 1—DAY 32）

此阶段混煤仓正常生产使用，混煤仓不断储煤、卸煤的过程导致上部荷载不断变化，波动幅度较大，东仓沉降曲线呈波浪形，在最大荷载作用下东仓沉降达到9 cm。

（2） 空仓稳定阶段（DAY 33—DAY 54）

此阶段东仓停止储煤生产工作，其下部地基只承受混煤仓及基础重量，地表变形趋势平缓，东仓几乎不发生沉降变形。

（3） 静压桩加固阶段（DAY 55—DAY 97）

东仓地基沉降稳定后进行导坑开挖工作，地基土体应力迅速得到释放，故开挖过程中东仓沉降急剧增大，沉降值约为6 cm。待西仓导坑开挖后，地基有回倾现象，内部应力逐渐由东向西转移，东仓变形开始逐渐恢复，沉降值约为4 cm。

导坑开挖完成后，待土体达到稳定状态，对东仓地基进行静压桩加固止沉工作，东仓停止储煤，沉降值较为稳定且波动幅度较小。

（4） 静压桩加固完成阶段（DAY 98—DAY 135）

此阶段东仓逐渐进入正常使用阶段。对比第一阶段与此阶段的变形曲线可知：同等水平的荷载作用下，静压桩加固之后，东仓地基沉降变形幅度大幅缩减，最大变形量控制在3 cm左右，由图8（a）~图8（c）可知此阶段静压桩荷载持续增加，与原地基的协同作用呈现出良好的承载性状。

（5） 沉降稳定阶段（DAY 136—DAY 162）

加固完成一个月后，地基沉降达到新的稳定状态，波动幅度更小，变形量维持在2 cm左右。

4.2.2　西仓沉降变形

（1） 加固前使用阶段（DAY 1—DAY 33）

此阶段西仓沉降变形规律与东仓基本相近，但由于西仓地基承载性状优于东仓，变形量最大达到6 cm，小于东仓最大变形9 cm。

（2） 预纠偏阶段（DAY34—DAY 54）

此阶段西仓处于使用状态。为严格控制地基纠偏速率，避免纠偏过程中上部结构应力重分布过快致使薄弱区发生破坏，故将西仓迫降荷载控制在满仓荷载30%以下。根据该部分沉降曲线可以看出西仓高度在缓慢降低，发生约4 cm沉降。

（3） 持荷迫降纠偏阶段（DAY 55—DAY 99）

上部结构刚度较好，具有较充足的安全储备，故将迫降荷载调整至满仓荷载的70%，在此状态下西仓不断沉降，变形曲线呈下滑趋势，沉降值约为8 cm。

（4） 静压桩加固阶段（DAY 100—DAY129）

在静压桩施工的同时西仓继续保持储煤状态，储煤荷载控制在满仓荷载30%左右，同时进行静压桩施工工作，此阶段由于静压桩逐渐持荷，西仓沉降得到了一定控制，但在荷载作用下仍有较为明显的波动现象，沉降值最大达到3 cm。

（5） 静压桩加固完成、沉降稳定阶段（DAY 130—DAY 162）

静压桩加固完成后，西仓逐渐恢复正常使用，沉降开始达到稳定状态，该区域地基加固区以及下卧层变形能够较快达到稳定状态，地基整体变形得到有效控制。

由以上监测数据分析可知：东仓静压桩施工后，西仓迫降荷载（满仓30%）仅致西仓沉降4 cm，高度差减至36 cm。导坑开挖引发整体沉降，西仓沉降（13 cm）显著大于东仓（5 cm），因西仓地基应力释放更快，倾斜率降低。

东仓加固后稳定，西仓纠偏沉降8 cm；西仓加固期间再沉降3 cm，高度差由初始40 cm降至14 cm，残余倾斜通过储煤调整逐步消除。

施工全程东仓区域基本没有发生沉降，西仓区域沉降变形沿东西方向分布较为均匀，证明静压桩的止沉作用十分明显，并且止沉纠偏过程中上部基础筏板始终保持良好的承载性能，没有出现受力不均导致筏板破坏的情况。

对加固前、后各级储煤荷载作用下地基整体沉降变化进行记录，结果见表2，由此可见静压桩托换加固技术能够快速补足原地基承载力，地基在各级荷载作用下的沉降变形均得到了有效控制，并且随着上部荷载的增加，静压桩发挥的效能渐趋明显，沉降控制率逐步提高，最大达到75%，具有良好的控制沉降效果。

5 结 语

针对重载混煤仓地基长期在偏心荷载作用下易发生不均匀沉降的问题，本文提出采用静压桩托换技术对煤仓基础进行加固，并利用储煤荷载对基础进行纠偏。通过工程实践及对静压桩荷载和地基变形的监测，得出以下结论：

（1） 地基最大沉降区域存在应力集中，止沉阶段该区域静压桩荷载达到平均承载力设计值的1.5倍，纠偏阶段地基应力会向沉降较小一侧转移，各区域静压桩荷载逐渐趋于均匀。

（2） 随储煤量变化，混煤仓地基变形曲线呈波浪形，储煤量增加，地基发生沉降，储煤量减少，地基沉降开始恢复，长期作用下地基会发生不可恢复变形；开挖导坑会导致承载性状更好的区域发生更多的沉降，此过程中地基有回倾趋势。

（3） 静压桩成桩后，可快速进入承载状态。桩体荷载随储煤量变化明显，地基变形曲线波动范围大幅减小。当静压桩的承载周期达到两个月时，各区域的静压桩荷载能够达到均匀分布状态，地基仍会发生小变形。但储煤量减少后，地基变形会逐渐恢复，地基沉降得到有效控制。最大储煤荷载下的地基沉降控制率可达75%。

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基金资助

陕西省重点产业创新链（群）项目(2024SF-ZDCYL-05-12)

陕西省“四主体一联合”地下结构抗震试验校企联合研究中心开放基金(KY2024-YB02)

陕西省“四主体一联合”地下结构抗震试验校企联合研究中心开放基金(KY2024-YB03)