铝酸酯偶联剂湿法表面改性三氧化二锑及其在阻燃复合材料中的应用

Surface Modification of Antimony Trioxide with Aluminate Coupling Agent and Its Application in Flame Retardant Composites

摘要

为提升三氧化二锑（Sb₂O₃）在聚丙烯（PP）中的相容性、分散性和阻燃效果，工业上常利用表面改性剂对Sb₂O₃进行改性处理。研究采用铝酸酯偶联剂DL-411对Sb₂O₃进行湿法表面改性，实验考察改性Sb₂O₃的浆液pH值、铝酸酯偶联剂DL-411用量、改性时间、改性温度等因素对改性后Sb₂O₃（Al-Sb₂O₃）的水接触角和Al-Sb₂O₃/液体石蜡悬浮液黏度的影响；利用傅里叶变换红外光谱仪（FTIR）对改性前后的Sb₂O₃与铝酸酯偶联剂DL-411进行表征。确定改性的较优工艺条件为pH值9、铝酸酯偶联剂DL-411质量分数1.5%、改性时间5 min、改性温度30 ℃。将上述条件下得到的Al-Sb₂O₃与十溴二苯乙烷（DBDPE）复配为阻燃剂，在质量分数25%的添加量下与PP熔融共混制得复合阻燃材料，测试其阻燃及力学性能和熔体流动速率，用热重分析仪（TG）和扫描电子显微镜（SEM）表征其热稳定性以及微观形貌。相比于同样添加量的PP/SbBr复合阻燃材料，PP/Al-SbBr复合阻燃材料的阻燃及力学性能显著提升。结果表明：调整适宜pH值后，在接近室温的环境和较短的改性时间下，用铝酸酯偶联剂DL-411改性的Sb₂O₃也可以较好地提升复合材料的阻燃性能并减少力学性能的劣化。

关键词

表面改性 / 铝酸酯偶联剂DL-411 / 三氧化二锑 / 聚丙烯 / 复合材料

Key words

Surface modification / Aluminate coupling agent DL-411 / Sb₂O₃ / Polypropylene / Composites

三氧化二锑(Sb₂O₃)是一种重要的阻燃协效剂，广泛应用于塑料制品、橡胶和涂料等高分子材料中^[1-2]。单独使用Sb₂O₃不会有阻燃效果，其与卤系阻燃剂、膨胀阻燃剂等之间的协同阻燃作用可有效提高基体的阻燃性^[3-4]，且在大部分聚合物中均具有较好阻燃效果^[5-6]。但Sb₂O₃粉体容易吸收空气中的水分在粒子表面形成极性基团，导致Sb₂O₃粉体容易团聚，同时因为聚合物通常为非极性表面导致两者相容性不好^[7]，最终导致其阻燃协效作用下降，也会使复合阻燃材料的力学性能劣化。为解决上述问题，对Sb₂O₃进行表面有机改性是一种可靠的方法^[8-9]。

铝酸酯作为一类重要的表面改性剂，具有气味小、色泽浅、使用方便、价格低廉等优点^[10-11]。王镇^[12]利用铝酸酯F-2熔融包覆改性Sb₂O₃并复配十溴二苯乙烷(DBDPE)，以低密度聚乙烯/乙烯-醋酸乙烯共聚物(LDPE/EVA)为基体制备阻燃LDPE/EVA，改性Sb₂O₃较未改性Sb₂O₃复配DBDPE后阻燃性能提高，LDPE/EVA复合阻燃材料力学性能获得一定的补强。熔融包覆法是一种干法处理，因其生产成本低，也是工业上最常用的填料处理方法，但用此方法改性的无机颗粒与改性剂之间不存在离子键和共价键的作用，改性无机颗粒在有机溶剂中的分散稳定性不好且与聚合物间相容性受限^[13]。铝酸酯类偶联剂在无机填料改性的领域已有大量报道，但目前尚未发现关于铝酸酯类偶联剂湿法改性Sb₂O₃的文献。另外，在将铝酸酯用于无机填料表面化学改性的报道中，改性环境的pH值极少被视为影响因素，但事实上包括铝酸酯类偶联剂在内的许多表面改性剂的作用效果受pH值的显著影响。ZHOU等^[14]使用丝胶作为棉纤维的表面改性剂，发现随着pH值的降低，棉纤维对染料的吸附能力大幅提升。王千^[15]利用铝酸酯对重质碳酸钙进行表面改性，发现三乙胺的加入有助于促进改性反应的进行。对pH值等因素的考察可以得到更好的改性效果和工艺条件。

本实验以铝酸酯偶联剂(DL-411)对Sb₂O₃进行湿法表面改性，考察改性浆液的pH值、DL-411用量、改性时间、改性温度等因素对改性后Sb₂O₃(Al-Sb₂O₃)的接触角、液体石蜡/Al-Sb₂O₃混合浆液黏度的影响。以改性前后Sb₂O₃复配DBDPE为添加剂、聚丙烯(PP)为基体材料，熔融共混制备PP复合阻燃材料，为工业化改性Sb₂O₃提供借鉴。

1 实验部分

1.1 主要原料

三氧化二锑(Sb₂O₃)，0.6 μm，广西华锑科技有限公司；铝酸酯偶联剂，DL-411，分析纯，鼎海塑胶化工有限公司；十溴二苯乙烷(DBDPE)，工业级，华锑科技有限公司；无水乙醇，分析纯，天津市大茂化学品有限公司；去离子水，自制；聚丙烯(PP)，3080，台塑聚丙烯宁波；氢氧化钠(NaOH)标准溶液，自制；液体石蜡，分析纯，上海沪试实验室器材股份有限公司。

1.2 仪器与设备

小型混料机，5.5 L，广东龙的集团有限公司；双螺杆挤出机，BD-8859-B，宝鼎精密仪器公司；注射机，HTZB-5T，海天科技有限公司；全自动接触角测量仪，SDC-500WH，东莞市晟鼎精密仪器有限公司；快速黏度测试仪，RVA-TecMaster，澳大利亚Perten仪器公司；临界氧指数测试仪，JF-3，南京市江宁区分析仪器厂；水平垂直燃烧测试仪，ZF-5，南京市江宁区分析仪器厂；万能力学试验机，HS-100KN，扬州华辉检测仪器有限公司；简支梁冲击试验机，CB-JZL-50D，济南川佰仪器设备有限公司；熔体流动速率仪(MFR)，MFI-2322H，金建检测仪器有限公司；扫描电子显微镜(SEM)，Sigma 300，德国ZEISS公司；傅里叶变换红外光谱仪(FTIR)，Nicolet iN10，美国Scientific公司；热重分析仪(TG)，TGA 550，美国Discovery公司。

1.3 样品制备

1.3.1 铝酸酯偶联剂DL-411湿法改性Sb₂O₃

将40 g Sb₂O₃颗粒与乙醇、水配置成m(Sb₂O₃):m(乙醇):m(水)=3∶0.5∶5的浆液，置入水浴锅，以300 r/min机械搅拌，使Sb₂O₃被充分浸润形成稳定浆液，待达到目标温度后，调节pH值至适宜。称取适量DL-411粉末溶于少量乙醇中，超声分散10 min后加入浆液，300 r/min下搅拌反应。反应结束后，产物用热乙醇洗涤，抽滤分离后烘干24 h，得到Al-Sb₂O₃粉体。

1.3.2 PP复合阻燃材料的制备

表1为PP及复合阻燃材料配方。按表1配方称量物料，放入小型混料机混合，待物料混合均匀后，将物料倒入双螺杆挤出机中挤出造粒。将获得的母粒加入注射机中注塑，成型后的样条裁剪好，装入样品袋中，干燥保存。未改性Sb₂O₃复配DBDPE与PP熔融共混制备的样品记做PP/SbBr，Al-Sb₂O₃复配DBDPE与PP熔融共混制备的样品记做PP/Al-SbBr。

1.3.3 改性原理

图1为铝酸酯偶联剂DL-411改性Sb₂O₃粉体的过程。图1中ROAl(OCOR’)₂为铝酸酯偶联剂DL-411的结构简式。其中，异丙氧基(RO)为亲水端，R’是长碳链基为亲油端。在改性过程中，首先RO被水解，产生相应的羟基铝脂[即HOAl(OCOR’)₂]。然后，这些羟基铝脂与Sb₂O₃的极性表面形成氢键，最后Al—OH基团之间发生缩合，使Sb₂O₃表面与DL-411之间形成共价键，该过程不断重复使Sb₂O₃表面被均匀覆盖^[16-17]，降低了Sb₂O₃粉体的表面能，提高疏水性，减少Sb₂O₃粉体的团聚，而长碳链基可与树脂发生缠接或交联，达到增强树脂与Sb₂O₃粉体之间界面的目的^[18-19]。

1.4 性能测试与表征

接触角测试：称取1 g样品，置于压片机中，以5 MPa压力压制成片，使用全自动接触角测量仪检测样片与水的接触角。

黏度测试：量取25 mL液体石蜡，与6.5 g样品粉末配成浆液，磁力搅拌10 min，待体系均匀后置于快速黏度测试仪中，设定温度25 ℃，转子转速100 r/min，待读数稳定后确定浆液黏度^[20]。

阻燃性能测试：按GB/T 2406.2—2009与UL-94—2009的要求，使用临界氧指数测试仪进行PP复合阻燃材料的极限氧指数的测定。使用水平垂直燃烧测试仪测定PP复合阻燃材料的垂直、水平燃烧等级。

力学性能测试：按GB/T 1040.1—2006、GB/T 9341—2008、GB/T 1043.1—2008的要求在室温下使用万能力学试验机、简支梁冲击试验机对PP复合阻燃材料的拉伸性能、弯曲性能、无缺口简支梁冲击性能进行测试。拉伸试验速度设置为20 mm/min，原始标距为60 mm，样条截面积均值约为38 mm²。弯曲试验速度设置为10 mm/min，样条平均截面积约为39 mm²。简支梁无缺口冲击试验摆锤速度设置为2.9 m/s，摆锤势能为2 J。

MFR测试：按GB/T 3682—2000进行测试，设定测试温度230 ℃，载荷2.16 kg，测试时间间隔20 s。

FTIR测试：将样品与KBr按1∶100质量比加入玛瑙碗中，充分研磨混合，后用压片机压制成片剂，测量4 000~400 cm^-1波数下的吸收光谱，分析改性前后样品的官能团。

SEM测试：使用扫描电子显微镜，取PP复合材料样条经液氮脆断后，于截面喷金，使其具有导电性，将样品分别放置于扫描电镜下，进行形貌测试。

TG分析：使用热重分析仪对PP、PP/SbBr、PP/Al-SbBr 进行热重分析，称取10 mg样品，在空气气氛下从25 ℃升温至800 ℃，升温速率为20 ℃/min。

2 结果与讨论

2.1 改性条件对Al-Sb₂O₃性能的影响

2.1.1 浆液pH值对Al-Sb₂O₃性能的影响

DL-411对Sb₂O₃粉体的改性效果越好，Sb₂O₃粉体对水的接触角(WCA)越大，表明Sb₂O₃粉体的疏水性越强。同时，由于DL-411对Sb₂O₃粉体表面极性的调节作用，Sb₂O₃粉体之间、Sb₂O₃粉体与基体之间相对运动时产生的摩擦力会变小。因此，选用液体石蜡作为液体介质(液体石蜡为非极性表面的低聚物，特性与聚烯烃类聚合物相似)。把Al-Sb₂O₃粉体混入其中，配成具有一定黏度(VIS)的悬浮液，这种悬浮液的黏度值是1个与填料和填料之间、填料和介质之间摩擦力有关的量。黏度值越小，说明Sb₂O₃粉体与基体的相容性越好，Sb₂O₃粉体在基体中的分散性越好^[10,20]。

在改性时间为30 min、改性温度为60 ℃、DL-411质量分数为2%的条件下，考察浆液pH值对Al-Sb₂O₃的疏水性能以及液体石蜡/Al-Sb₂O₃混合浆液黏度的影响，图2为测试结果。

从图2可以看出，随着pH值的增加，Al-Sb₂O₃的水接触角随pH值的升高呈先增大后减小的趋势，混合浆液的黏度呈现先减小后增大的趋势。在pH值小于9时Al-Sb₂O₃水接触角快速上升，混合浆液黏度快速下降，这是因为DL-411的异丙氧基与Sb₂O₃表面的结合水发生水解反应并共价结合在Sb₂O₃表面^[21]形成致密的分子层，Sb₂O₃表面由亲水转为疏水，更接近非极性，将pH值升高，偏向碱性更加利于这个过程的进行。在pH值大于9时，Al-Sb₂O₃的水接触角呈下降趋势，混合浆液黏度略有上升。这是由于反应环境的碱性过强导致DL-411长碳链基中的脂键发生不可逆水解，降低了DL-411的利用率^[15]，所以选择pH值为9较为适宜。

2.1.2 DL-411添加量对Al-Sb₂O₃性能的影响

在pH值为9、改性时间为30 min、改性温度为60 ℃的条件下，考察DL-411添加量对Al-Sb₂O₃的疏水性能以及液体石蜡/Al-Sb₂O₃混合浆液黏度的影响，图3为测试结果。

从图3可以看出，在DL-411质量分数小于1.5%时，Al-Sb₂O₃的水接触角随着DL-411添加量的提高而上升，混合浆液黏度随之下降。这是由于Sb₂O₃粉体在水的充分浸润下，其表面的羟基反应位点被充分激活，在DL-411添加量过低时Sb₂O₃粉体表面包覆不完整。在DL-411质量分数达到1.5%时，Sb₂O₃粉体表面基本可以形成单层包覆^[22]。随着DL-411添加量继续加大，Al-Sb₂O₃粉体的水接触角的变化不再明显，混合浆液黏度基本保持不变，此时过量的DL-411只是分散在液相中，不再对Sb₂O₃粉体表面起改性作用^[23]。所以，DL-411质量分数选择1.5%较为适宜。

2.1.3 改性时间对Al-Sb₂O₃性能的影响

在pH值为9、改性温度为60 ℃、DL-411质量分数为1.5%的条件下，考察改性时间对Al-Sb₂O₃的疏水性能以及液体石蜡/Al-Sb₂O₃混合浆液黏度的影响，图4为测试结果。

从图4可以看出，随着改性时间的提高Al-Sb₂O₃的水接触角呈缓慢下降的趋势，混合浆液黏度则缓慢上升。在较好的pH值条件下，改性反应开始5 min时，Al-Sb₂O₃粉体表面基本已经完成了单层包覆。随着改性时间的持续延长，一方面，未反应DL-411分子的非极性长碳链端通过交联、吸附等方式物理附着在单分子层外形成类双分子层结构^[24]，而极性亲无机端则暴露，降低了Al-Sb₂O₃粉体的疏水性能以及与非极性基体的相容性、分散性；另一方面，Al-Sb₂O₃粉体表面形成单分子层后，其中结合力较弱的部分分子可能会因为过长时间的机械搅拌导致脱落从而使改性效果变差^[25]。所以，改性时间选择5 min较为适宜。

2.1.4 改性温度对Al-Sb₂O₃性能的影响

在pH值为9、改性时间为5 min、DL-411质量分数为1.5%的条件下，考察改性温度对Al-Sb₂O₃的疏水性能以及液体石蜡/Al-Sb₂O₃混合浆液黏度的影响，图5为测试结果。

从图5可以看出，Al-Sb₂O₃的水接触角以及混合浆液黏度几乎不随温度升高而变化，30 ℃时Al-Sb₂O₃的水接触角和混合浆液黏度与在50 ℃时差别不大，可见改性温度对DL-411改性Sb₂O₃粉体的效果影响并不显著。考虑实际生产情况下应尽量节约能耗，改性温度选择30 ℃较为适宜。

单因素实验结果表明，铝酸酯偶联剂DL-411改性Sb₂O₃较优的工艺参数为浆液pH值9、改性温度30 ℃、改性时间5 min、DL-411质量分数1.5%。

2.2 改性Sb₂O₃的验证

采用红外光谱测试仪对DL-411、Sb₂O₃和Al-Sb₂O₃的官能团和化学键进行表征，图6为DL-411、Sb₂O₃和Al-Sb₂O₃的FTIR谱图。

从图6可以看出，DL-411的特征红外吸收峰有：位于2 920 cm^-1和2 847 cm^-1处的—CH₂—的伸缩振动吸收峰，位于1 704 cm^-1处的C=O的伸缩振动峰，位于1 180 cm^-1处的C—O的伸缩振动峰，位于1 100 cm^-1和936 cm^-1的Al—O的特征吸收峰。Al-Sb₂O₃的红外吸收光谱曲线中2 920、2 847、1 704 cm^-1处出现明显吸收峰，Sb₂O₃的红外吸收光谱曲线中未出现，而—CH₂—、C=O是DL-411长碳链基端的特征基团，这说明Al-Sb₂O₃的表面存在DL-411的长碳链基，两者发生了结合。Al-Sb₂O₃在962 cm^-1处的峰强高于Sb₂O₃，同时1 100 cm^-1处出现吸收峰，该现象说明Al-Sb₂O₃的表面有机化是DL-411一端的异丙氧基与Sb₂O₃表面的吸附水发生水解反应并以此结合，与前文提到的表面有机化原理一致。另外，Al-Sb₂O₃的红外光谱曲线在1 180 cm^-1处未见明显C—O特征峰，说明在Al-Sb₂O₃粉体表面没有物理吸附或缠绕方式残余的DL-411，可知DL-411成功对Sb₂O₃进行了表面化学改性。

2.3 PP及复合阻燃材料性能对比

2.3.1 PP及复合阻燃材料阻燃性能测试

表2为PP及复合阻燃材料阻燃性能测试结果。

从表2可以看出，纯PP的LOI仅17.6%，为极易燃材料，在阻燃剂质量分数为25%条件下，试样PP/SbBr、PP/Al-SbBr的LOI差距不大，但试样PP/SbBr的垂直、水平燃烧等级均比试样PP/Al-SbBr差，无法达到V-0、HB等级。这是因为试样PP/SbBr中Sb₂O₃未经改性，在Sb₂O₃粉体与PP进行熔融共混的过程中大量团聚，降低了Sb₂O₃的利用率^[26]。而试样PP/Al-SbBr表现出良好的燃烧现象，离火即熄并在燃烧处形成炭层阻隔空气，充分发挥Sb₂O₃与DBDPE间的协同阻燃效果，结合热重分析的结论，说明DL-411对Sb₂O₃的改性显著提高了PP复合阻燃材料的阻燃性能。

2.3.2 PP及复合阻燃材料力学性能测试

表3为PP及复合阻燃材料力学性能测试结果。

从表3可以看出，试样PP/SbBr、PP/Al-SbBr的综合力学性能相较于纯PP都存在不同程度的劣化，试样PP/SbBr的劣化程度大于试样PP/Al-SbBr。这是因为试样PP/SbBr、PP/Al-SbBr的阻燃剂添加量较高(25%)。其中，溴系阻燃剂DBDPE为小分子填料且粒度较大，会降低PP复合阻燃材料的综合力学性能，而Al-Sb₂O₃、Sb₂O₃粉体为刚性粒子会影响材料的韧性，提升材料的刚性^[27]。试样PP/Al-SbBr的简支梁无缺口冲击强度和断裂伸长率较试样PP/SbBr提升幅度较大，这是因为试样PP/SbBr中Sb₂O₃粉体与基体界面黏结力弱，而且大量团聚在基体中形成较大应力集中点，导致试样PP/SbBr的无缺口冲击性能差^[28]。通常来说，树脂基体经过填充后，其断裂伸长率都会大幅下降，因为大部分填料本身是刚性的，没有在外力下变形的可能，而试样PP/Al-SbBr的断裂伸长率劣化程度低可能归因于Al-Sb₂O₃较强的界面黏结力，使Al-Sb₂O₃粒子与基体在外力作用下一起移动^[29]。

2.4 PP及复合阻燃材料热稳定性对比

图7为样品PP、PP/SbBr、PP/Al-SbBr的TG和DTG曲线。表4为相应的热失重数据，包括初始分解温度(T _onset)、最大速率分解温度(T _max)、5%质量损失对应的温度(T _5%)、50%质量损失对应的温度(T _50%)和800 ℃残炭率。

从图7a和表4可以看出，纯PP与试样PP/Al-SbBr的T _onset没有明显差距，但试样PP/SbBr较纯PP的T _onset明显提前。这是由于溴锑阻燃剂在高温时会先于基体分解，同时Sb₂O₃的存在会促进阻燃剂分解^[12]。但这种现象却没有在试样PP/Al-SbBr上出现，这可能归因于试样PP/SbBr中的Sb₂O₃未经改性，在基体中团聚且与基体间结合不紧密，使基体中溴锑阻燃剂浓度不均，Sb₂O₃含量较高区域的阻燃剂在高温下提前分解。另外，试样PP/SbBr在T _5%~T _max温度段的分解速率逐渐变快，但变化趋势不均，也印证了这个观点。从图7b可以看出，T _5%~T _50%温度段，3种试样的热分解速率始终保持PP/Al-SbBr＜PP/SbBr＜PP，这是因为Sb₂O₃/DBDPE阻燃剂对聚合物的裂解产生阻碍，使聚合物分解速率减慢，释放大量不可燃气体同时促进成炭，阻隔热量^[30]，而试样PP/Al-SbBr中的Al-Sb₂O₃因其在PP基体中有良好的相容性以及分散性，更高效的发挥了这一效应。在800 ℃时试样PP/Al-SbBr的残炭率达到13.74%，显著高于试样PP/SbBr，有更好的成炭效果。

2.5 PP及复合阻燃材料的MFR测试

熔体质量流动速率(MFR)是高温下树脂熔体在一定时间内在一定载荷下通过规定直径细孔的质量，类似注射机射出熔体的过程。树脂的MFR越高则其加工性能越好，在比较填充和非填充热塑性塑料时，通过对比MFR率来评价树脂的加工性能具有实际意义，填料的加入会增加热塑性树脂的熔体黏度^[29]。目前，暂时没有成熟的理论建立MFR与熔体黏度之间的数量关系，但熔体黏度的提高通常会降低其MFR。表5为试样PP、PP/SbBr和PP/Al-SbBr的切断质量和MFR测试结果。

从表5可以看出，试样PP/SbBr的MFR明显降低，加工性能变差，在实验操作过程中时常出现出模不全、堵塞射出口等现象，而试样PP/Al-SbBr的MFR较纯PP基本无变化，加工性能正常。这是因为Sb₂O₃经过表面改性后分散性变好，团聚体的数量减少，同时Al-Sb₂O₃表面DL-411的长碳链端与树脂之间的缠接作用使粉体与树脂的界面结合更紧密，降低粉体与树脂、粉体与粉体间的摩擦力，可见DL-411对Sb₂O₃的改性可以降低Sb₂O₃粉体对PP加工性能的劣化。

2.6 复合材料截面形貌及分散性对比

将Sb₂O₃与Al-Sb₂O₃粉体分别与PP以1∶9质量比熔融共混，制备PP/Sb₂O₃和PP/Al-Sb₂O₃样条，分别记作试样PP/Sb和试样PP/AlSb，将试样液氮脆断，使用扫描电子显微镜(SEM)、EDS能谱分析观察试样PP/Sb、PP/AlSb截面的形貌，用相机观察试样PP/Sb、PP/AlSb在光照下的外观，图8为测试结果。从图8可以看出，试样PP/Sb中Sb₂O₃粉体在PP树脂中形成较大团聚体，而试样PP/AlSb中Sb₂O₃粉体的分散情况良好，仅观察到轻微的团聚。试样PP/AlSb中粉体团聚体的数量少，且样条的透光率小，说明Al/Sb₂O₃粉体在PP树脂中的分布更均匀。经过DL-411改性的Sb₂O₃粉体在PP树脂中的分散性得到提升，原因可能是在Al/Sb₂O₃粉体与PP树脂熔融共混时，PP熔体更容易浸润Al/Sb₂O₃粉体，在螺杆的机械剪切力下更容易分散。

3 结论

通过单因素实验法，获得铝酸酯偶联剂DL-411改性Sb₂O₃的较优改性条件：pH值9、DL-411质量分数1.5%、改性时间5 min、改性温度30 ℃。在接近室温的改性温度以及较短的改性时间下，铝酸酯偶联剂DL-411湿法表面改性Sb₂O₃粉体的反应装置不需要密闭环境和冷却回流系统，简化了操作流程，具有较为良好的工业化应用前景。

由FTIR分析可知，Al-Sb₂O₃在2 920、2 847、1 704 cm^-1处出现新特征峰，且1 180 cm^-1处未见C—O特征峰，说明Sb₂O₃成功被铝酸酯偶联剂DL-411表面有机化。

由质量分数25%的Al-Sb₂O₃/DBDPE与PP共混制备PP/Al-SbBr复合阻燃材料的垂直燃烧测试、水平燃烧测试等级达到V-0、HB级别，LOI达到26.5%，800 ℃残炭率达到13.74%，MFR达到7.9 g/10min，简支梁无缺口冲击强度达到42.85 kJ/m²，断裂伸长率达到78%，相比于同样添加量的PP/SbBr复合阻燃材料均显著提高。

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基金资助

广西壮族自治区重点研发计划项目(2023AB02005)

南宁市科学研究与技术开发计划(20211011)