温拌废塑/SBS复合改性沥青流变性能的研究

Study on Rheological Properties of Warm Mix Waste Plastic/SBS Composite Modified Asphalt

摘要

为研究温拌剂对废塑/苯乙烯-丁二烯-苯乙烯三嵌段共聚物（SBS）复合改性沥青流变性能的影响，在沥青中加入不同质量分数（1.0%、1.2%、1.4%）的BMH型温拌剂，借助傅里叶红外光谱测试（FTIR）、动态剪切流变试验（DSR）、多应力蠕变恢复试验（MSCR）以及低温弯曲梁流变试验（BBR）分析BMH对废塑/SBS复合改性沥青流变性能的影响。结果表明：BMH显著提高废塑/SBS复合改性沥青的高温抗变形能力，降低其应力敏感性。当温拌剂质量分数为1.2%时，改善效果最优，1.4%掺入质量分数的提升效果不升反降；BMH可提高废塑/SBS复合改性沥青的中温抗疲劳性能，以1.2%的掺入质量分数提升效果最为明显，其他掺入质量分数的提升效果与之相近；BMH可以改善废塑/SBS复合改性沥青低温流变性能，且当掺入质量分数为1.4%时沥青应力松弛能力最好，抗低温开裂性能最优。

关键词

废塑/SBS改性沥青 / 温拌技术 / 流变性能 / 红外光谱 / Burgers模型

Key words

Waste plastic/SBS modified asphalt / Warm mix technology / Rheological properties / Infrared spectroscopy / Burgers model

塑料在日常生活中随处可见，被广泛应用于工业、农业及日常生活中^[1]。目前，对于废旧塑料制品的处置以掩埋和焚烧为主，但这些手段会对土壤、水源、空气带来极大影响。将废旧塑料作为改性剂应用于沥青中不仅可以减少昂贵的苯乙烯-丁二烯-苯乙烯三嵌段共聚物(SBS)改性剂的用量，还为环保处置废旧塑料提供了思路^[2]。MODARRES等^[3]将废旧塑料瓶作为改性剂添加到沥青中，发现改性沥青混合料刚度和疲劳性能与添加SBS相当。BOOM等^[4]研究再生塑料改性沥青气体排放状况，与基质沥青以及商业改性沥青对比，发现在沥青中添加废旧塑料可有效降低排放化合物总量。HONG等^[5]研究SBS/低密度聚乙烯(LDPE)以及SBS/乙烯-醋酸乙烯酯共聚物(EVA)复合改性沥青性能，发现SBS可提高LDPE与EVA改性沥青抗车辙性能，降低温度敏感性，提高低温抗裂性，同时具有良好的环境效益。

但由于废塑料和SBS改性剂的介入，沥青黏度过高，施工过程中拌合压实温度需达到180 ℃以上，能耗巨大，且会排放SO _x 、VO _x 、VOCs等有害气体。目前，针对此类问题的处置措施是采取温拌技术降低改性沥青黏度。GONG等^[6]在环氧SBS改性沥青中添加Sasobit有机温拌剂。研究发现，Sasobit可降低改性沥青黏度，改善高温稳定性能和低温韧性。王岚等^[7]研究表面活性温拌剂对胶粉改性沥青高低温流变性能的影响。结果表明：表面活性温拌剂可改善胶粉改性沥青高温性能，且当掺入质量分数为0.6%时沥青高温性能最佳，应力松弛能力有所提高，低温性能有所改善。杨丽娟等^[8]研究发现，采用Burgers模型可评价温拌胶粉改性沥青低温性能，且温拌剂的加入可提高胶粉沥青的低温性能。目前，国内外将温拌技术应用于橡胶改性沥青研究较多，而将温拌技术应用于废塑/SBS复合改性沥青的研究较少，为解决废塑/SBS复合改性沥青施工过程中高黏问题，从而降低施工过程中能耗与排放，有必要针对温拌技术对废塑/SBS复合改性沥青流变性能的影响展开研究。因此，本研究通过傅里叶红外光谱测试(FTIR)、动态剪切流变试验(DSR)、多应力蠕变恢复试验(MSCR)以及低温弯曲梁流变试验(BBR)研究BMH型温拌剂对废塑/SBS复合改性沥青高温抗变形性能、高温应力敏感性能、中温抗疲劳性能以及低温抗开裂性能的影响。

1 实验部分

1.1 主要原料

基质沥青，90#，黑龙江浩扬沥青有限公司；苯乙烯-丁二烯-苯乙烯三嵌段共聚物(SBS)改性剂，D1101 JO，美国科腾公司；聚乙烯颗粒，3300F，余姚立鑫塑化有限公司；温拌剂，BMH表面活性型，西安永和科技有限公司。

1.2 仪器与设备

高速剪切仪，FJ300-SH，上海沪析科技有限公司；动态剪切流变仪(DSR)，安东帕MCR302，安东帕(上海)商贸有限公司；沥青弯曲梁流变仪(BBR)，SYD-0627，上海昌吉地质仪器有限公司；傅里叶变换红外光谱仪(FTIR)，VERTEX 80，上海尔迪仪器科技有限公司。

1.3 样品制备

沥青加热融化，按其质量的2%和3%分别加入SBS改性剂和废旧塑料颗粒，以500 r/min速度机械搅拌30 min，使三者充分混合，然后以4 000 r/min的速率高速剪切45 min，在170 ℃烘箱放置100 min，使塑料颗粒在沥青内充分溶胀发育。实验前按沥青质量的1.0%、1.2%和1.4%添加温拌剂，试验样品分别记为1.0PB、1.2PB和1.4PB，未添加温拌剂的试样记为PB。

1.4 性能测试与表征

FTIR测试：波数范围为500~4 000 cm^-1，分辨率为4 cm^-1，扫描次数为16。

高温温度扫描测试：按AASHTO T315-12进行测试。应变为12%，频率为10 rad/s，平行板直径为25 mm，平行板间隙厚度为1 mm，温度为46~82 ℃，每6 ℃为1个增量温度。

中温温度扫描测试：按AASHTO T315-12进行测试。应变为1%，频率为10 rad/s，平行板直径为8 mm，平行板间隙厚度为2 mm，温度为19~34 ℃，每3 ℃为1个增量温度。

MSCR测试：按AASHTO TP70-12进行测试。试验温度为52~70 ℃，每6 ℃为1个增量温度，平行板直径为25 mm，平行板间隙厚度为1 mm。

BBR测试：按AASHTO T313-09进行测试。试验温度为-12、-18、-24 ℃，系统自动统计加载时间为8、15、30、60、120、240 s时的荷载和位移^[9]。

2 结果与讨论

2.1 微观作用机理分析

图1为温拌废塑/SBS复合改性沥青FTIR谱图。从图1可以看出，2 919 cm^-1和2 850 cm^-1处吸收峰由亚甲基—CH₂—中的C—H键对称及非对称伸缩振动产生；1 697 cm^-1处吸收峰为芳香官能团羰基C=O伸缩振动产生，说明改性沥青内含羰基酸或酮，有芳香化合物存在，1 601 cm^-1处吸收峰为C=C双键(苯环骨架)伸缩振动引起，1 455 cm^-1处吸收峰为脂肪族亚甲基—CH₂—剪式振动产生，1 375 cm^-1处为脂肪族甲基—CH₃伞式振动产生，说明改性沥青内含脂肪族分子；指纹区1 029 cm^-1处有一较弱吸收峰，为亚砜基S=O伸缩振动产生，965 cm^-1和811 cm^-1处可能是由于SBS改性剂聚丁二烯双键和亚甲基—CH₂—摇摆振动引起，744 cm^-1处为苯环取代区苯环上C—H摇摆振动引起。因此，废塑/SBS复合改性沥青内含饱和烃、芳香烃、羰基、脂肪族分子等分子物质。

相比PB，添加BMH温拌剂后，2 919 cm^-1和2 850 cm^-1处峰值进一步增大，这是因为BMH在一定程度上会增加沥青中轻质油分，芳香烃增多，溶质不变，溶剂增多，沥青逐渐由溶凝胶型向溶胶型转变，使沥青黏度降低。1 601 cm^-1处峰值减弱，主要是由于C=C键振动收缩幅度降低引起；1 455 cm^-1和1 375 cm^-1处峰值有所提高，说明脂肪族甲基和亚甲基振幅增强，即说明BMH中存在较多脂肪族分子。1 029 cm^-1处振幅减少，原因是BMH中较为活泼的烯烃更易被氧化，减少了亚砜基数量及振幅。

综上所述，掺加BMH温拌剂后，峰形形状几乎无变化，既无新特征峰产生，原特征峰也未消除，说明BMH温拌剂改性作用为物理改性，不涉及化学反应，无新官能团产生。

2.2 高温流变性能分析

复合剪切模量 G^{\mathrm{*}}表征沥青抵抗高温变形的能力， G^{\mathrm{*}}值越大表明该沥青抵抗高温变形能力越强。图2为改性沥青 G^{\mathrm{*}}随温度变化的曲线。从图2可以看出，各试样 G^{\mathrm{*}}均随温度升高而逐渐降低。这是因为温度升高导致分子之间交联作用减弱，沥青弹性部分减少而黏性部分增加，导致沥青抵抗变形的能力减弱，且随温度提高， G^{\mathrm{*}}变化逐渐趋于平缓，说明此时沥青以黏性状态为主。整个测试温度范围内，1.0PB、1.2PB和1.4PB试样 G^{\mathrm{*}}始终高于PB试样，说明BMH可提高废塑/SBS复合改性沥青高温性能，其中1.2PB的 G^{\mathrm{*}}最大，改善高温抗剪切变形能力效果最好。

相位角 \delta表征沥青内部弹性成分与黏性成分比例关系，相位角越小，弹性比例成分越大，抗变形能力越强^[10]。图3为改性沥青 \delta随温度变化的曲线。从图3可以看出，随温度升高，相位角 \delta均逐渐增大。这是因为温度升高沥青变软，黏性成分逐渐占主导地位，且随温度升高，相位角 \delta均呈现先缓慢升高后快速升高的趋势，说明各沥青试样均由弹性状态逐渐转为黏性状态，且转变速度逐渐加快。随BMH的加入，废塑/SBS复合改性沥青相位角均有所降低，说明沥青内部弹性比例成分增加，即BMH可提高沥青变形恢复能力，1.2PB相位角最低，改善效果最好。

美国战略公路研究计划(Superpave)规范定义车辙因子 G^{\mathrm{*}} / \mathrm{s} \mathrm{i} \mathrm{n} \delta可表征沥青抗车辙变形能力，其值越大说明沥青在高温条件下流动变形程度越低，抗车辙能力越强^[11]。图4为沥青 G^{\mathrm{*}} / \mathrm{s} \mathrm{i} \mathrm{n} \delta随温度变化的曲线。从图4可以看出，整个温度范围内，随温度提高，车辙因子呈下降趋势，且70 ℃以后各试样车辙因子变化均逐渐趋于平缓，这是因温度升高，分子间热运动速率加快，分子间相互作用力减弱，因此沥青抵抗变形能力降低。加入BMH后， G^{\mathrm{*}} / \mathrm{s} \mathrm{i} \mathrm{n} \delta显示出明显的升高趋势，即沥青高温抗车辙性能有所提高，这与BMH会增加沥青内部轻质组分，促进废旧塑料颗粒在沥青中进一步溶胀分布，从而加固沥青结构有关，且表面活性成分还会改变沥青极性分子含量及Lewis酸碱作用力参数，改变沥青表面自由能^[12]，从而改善沥青流变性能。1.2PB车辙因子始终处于最高水平，即BMH掺入质量分数为1.2%时，试样具有最优高温抗车辙性能。1.4PB提升效果不升反降，原因是过量BMH起到了一定的稀释作用，会降低沥青抗高温变形能力。因此，BMH的加入虽能够在一定程度上提高沥青的抗高温变形能力，但也要注意掺入质量分数对沥青性能的影响。

2.3 高温应力敏感性分析

多应力蠕变恢复(MSCR)试验结果与实际路面使用状况相关性更好，模拟路面实际经受荷载的情况更真实^[13]。测试指标不可恢复蠕变柔量 J_{\mathrm{n}\mathrm{r}}和蠕变恢复率R能够较好地反映沥青抗高温变形能力。 J_{\mathrm{n}\mathrm{r}}越低表示沥青不可恢复部分变形越小，抵抗高温变形能力越好，R越大说明沥青变形后弹性恢复能力越强^[14]。图5和图6分别为不可恢复蠕变柔量 J_{\mathrm{n}\mathrm{r}}和蠕变恢复率R随温度变化的曲线。从图5和图6可以看出，随温度升高，沥青 J_{\mathrm{n}\mathrm{r}}升高，R降低，且变化速率逐渐加快。例如PB试样在3.2 kPa测试应力下，从52~58 ℃、58~64 ℃、64~70 ℃， J_{\mathrm{n}\mathrm{r}}分别提高56%、197%和204%，说明随着温度的升高，沥青弹性恢复能力逐渐降低，且降低速率逐渐加快。原因是随着温度提高，沥青逐渐变软，逐渐向黏流态过渡，特别是70 ℃情况下，弹性成分几乎丧失殆尽，因此沥青弹性恢复能力逐渐降低。

随着BMH温拌剂的加入，整个测试温度范围内各个试样沥青 J_{\mathrm{n}\mathrm{r}}始终低于PB试样，R始终高于PB试样，说明BMH可提高沥青弹性恢复能力。该结果可归因于废旧塑料颗粒继续溶胀，表面空隙增加且更加蓬松，比表面积增大，废旧塑料颗粒与沥青接触面积更大，废旧塑料颗粒与沥青会结合得更加牢固^[15]。当BMH掺入质量分数为1.2%时改善效果最佳，1.4PB弹性恢复能力提升效果低于1.2PB，这与过高温拌剂掺入质量分数导致沥青内部弹性成比例降低有关。

不可恢复蠕变柔量和蠕变恢复率百分比差异 J_{\mathrm{n}\mathrm{r},\mathrm{d}\mathrm{i}\mathrm{f}\mathrm{f}}及 R_{\mathrm{d}\mathrm{i}\mathrm{f}\mathrm{f}}作为沥青对不同应力水平应力敏感性指标，应力敏感性越大，说明此沥青对低应力水平到高应力水平非线性响应越明显^[16]。图7为不同温度下 J_{\mathrm{n}\mathrm{r},\mathrm{d}\mathrm{i}\mathrm{f}\mathrm{f}}与 R_{\mathrm{d}\mathrm{i}\mathrm{f}\mathrm{f}}。从图7可以看出，温度升高对沥青应力敏感性依然表现出较大负面影响，且随温度增加，负面影响愈来愈显著。随BMH的加入，相较于PB沥青试样， J_{\mathrm{n}\mathrm{r},\mathrm{d}\mathrm{i}\mathrm{f}\mathrm{f}}呈现下降趋势，说明BMH可降低沥青温度敏感性，非线性黏弹性程度降低。1.2PB J_{\mathrm{n}\mathrm{r},\mathrm{d}\mathrm{i}\mathrm{f}\mathrm{f}}与 R_{\mathrm{d}\mathrm{i}\mathrm{f}\mathrm{f}}均处于较低水平，这说明1.2% BMH掺入质量分数对降低改性沥青温度敏感性是较为合适的掺入水平，这与 J_{\mathrm{n}\mathrm{r}}和R指标分析结果一致。

AASHTO MP19-10规范规定路面沥青 J_{\mathrm{n}\mathrm{r},\mathrm{d}\mathrm{i}\mathrm{f}\mathrm{f}}不能大于75%，本实验 J_{\mathrm{n}\mathrm{r},\mathrm{d}\mathrm{i}\mathrm{f}\mathrm{f}}均远超规定限值75%，而 J_{\mathrm{n}\mathrm{r}}却显示此种沥青拥有较好应力敏感性。针对此矛盾现象：STEMPIHAR等^[17]和CHANG等^[18]认为， J_{\mathrm{n}\mathrm{r},\mathrm{d}\mathrm{i}\mathrm{f}\mathrm{f}}对沥青应力敏感性评价存在缺陷，因此本文选择WANG等^[19]引进的可更好地描述沥青应力敏感性的 J_{\mathrm{n}\mathrm{r}-\mathrm{s}\mathrm{l}\mathrm{o}\mathrm{p}}指标进行进一步论证。 J_{\mathrm{n}\mathrm{r}-\mathrm{s}\mathrm{l}\mathrm{o}\mathrm{p}}的计算公式为：

J_{\mathrm{n}\mathrm{r}-\mathrm{s}\mathrm{l}\mathrm{o}\mathrm{p}} = \frac{\mathrm{d}{J}_{\mathrm{n}\mathrm{r}}}{\mathrm{d}\sigma } = \frac{J_{\mathrm{n}\mathrm{r}\mathrm{3.2}}-J_{\mathrm{n}\mathrm{r}\mathrm{0.1}}}{\mathrm{3.1}} \times \mathrm{100} \% (1)

式(1)中： J_{\mathrm{n}\mathrm{r}}为不可恢复蠕变柔量，kPa^-1；σ为应力，kPa。

J_{\mathrm{n}\mathrm{r}-\mathrm{s}\mathrm{l}\mathrm{o}\mathrm{p}}表征 J_{\mathrm{n}\mathrm{r}}随应力增加的变化幅度，其值越小，则变化幅度越小，即沥青应力敏感度越低^[20]。图8为不同温度下改性沥青的 J_{\mathrm{n}\mathrm{r}-\mathrm{s}\mathrm{l}\mathrm{o}\mathrm{p}}。从图8可以看出，52~70 ℃范围内，PB试样 J_{\mathrm{n}\mathrm{r}-\mathrm{s}\mathrm{l}\mathrm{o}\mathrm{p}}提高速率为2.53%/℃，1.2PB提升速率为1.75%/℃，加入BMH后提升速率大幅度降低。这是因BMH温拌剂当中某些成分，特别是表面活性成分会加速活化塑料这种高分子惰性材料，使塑料颗粒与沥青形成更加稳定的均相体系，从而降低废塑/SBS复合改性沥青温度敏感性，提高沥青弹性恢复能力。1.2PB J_{\mathrm{n}\mathrm{r}-\mathrm{s}\mathrm{l}\mathrm{o}\mathrm{p}}始终处于最低水平，即当BMH掺入质量分数为1.2%时，沥青高温应力敏感性最好，且随掺入质量分数继续增加，沥青高温应力敏感性会降低。

2.4 中温抗疲劳性能分析

将测试样品短期老化(RTFOT)与长期老化(PAV)后进行中温温度扫描，测试结果中疲劳因子 G^{\mathrm{*}} \mathrm{s} \mathrm{i} \mathrm{n} \delta可表征沥青分子随荷载作用次数增加，能量损耗的大小，其值越小说明能量损耗越小，抗疲劳性能越好^[21]。图9为疲劳因子随温度的变化。

从图9所示，随温度升高，沥青 G^{\mathrm{*}} \mathrm{s} \mathrm{i} \mathrm{n} \delta几乎呈现直线下降趋势，这是因随温度提高，沥青当中黏性成分增多，抗疲劳性能提高^[22]。相同测试温度下，沥青疲劳因子大小为PB＞1PB＞1.4PB＞1.2PB，说明添加BMH温拌剂后单位时间内损耗能降低，缓解了累计损伤程度，进而提高了沥青的抗疲劳性能。原因为BMH加强了沥青与废旧塑料颗粒之间相互作用，外掺剂与沥青之间附着力会提高，从而提高沥青抗疲劳性能，1.2%掺入质量分数的沥青试样中温抗疲劳性能表现最优，其他掺入质量分数改善效果虽低于1.2PB，但总体来看差别不大。

2.5 低温流变性能分析

蠕变劲度S反映抗恒载能力，蠕变速率m反映蠕变劲度变化速率，较低的蠕变劲度S和较高的蠕变速率m值表征较好的低温性能，低温性能越好，沥青越柔韧，可更好地分散累积应力^[23]，从而提高沥青抗低温开裂的能力。图10为不同温度下改性沥青60 s的S(60)和m(60)。

从图10可以看出，随温度降低，各沥青试样蠕变劲度S逐渐上升，且上升斜率逐渐变大，蠕变速率m逐渐下降，下降趋势呈直线状，说明沥青在低温情况下，逐渐硬化，逐渐由黏弹性体向弹性体转变，刚度模量增大，内部温度应力增大，应力松弛能力下降，抗低温开裂性能逐渐降低。随BMH温拌剂的添加，相较于PB沥青试样，沥青S值呈现下降趋势，m值呈现上升趋势，说明BMH可改善沥青低温流变性能。其原因是BMH中含有大量阳离子，与活性位支链(—CH₂)相互作用，使稳定活性位支链增多，柔性支链小分子增加，提高沥青低温蠕变性能^[24]，且1.4PB的S值最低，m值最高，低温抗裂性能改善效果最佳，但BMH提升沥青低温抗裂性的效果会随温度降低而逐渐减弱。

利用Burgers模型进一步拟合沥青低温环境下的黏弹性力学行为，表征沥青蠕变特性和应力松弛特性^[25]。Burgers模型为一四参数模型，由Maxwell和Kelvin模型串联而成，当应力输入为恒定值时，Burgers模型的本构方程为：

{\epsilon }_t = \sigma J_t = \sigma [ \frac{\mathrm{1}}{E_{\mathrm{1}}} + \frac{t}{{\eta }_{\mathrm{1}}} + \frac{\mathrm{1}}{E_{\mathrm{2}}} + ( \mathrm{1} - e^{-\frac{E_{{}_{\mathrm{2}}}}{{\eta }_{{}_{\mathrm{2}}}}t} ) ] (2)

式(2)中： {\epsilon }_t为t时刻的应变；σ为应力，MPa； J_t为t时刻的蠕变柔度，MPa^-1。 E_{\mathrm{1}}、 {\eta }_{\mathrm{1}}为Maxwell模型参数； E_{\mathrm{1}}为瞬时弹性模量，表征荷载变形能力，MPa； {\eta }_{\mathrm{1}}为无法恢复残余变形黏滞系数，MPa·s。 E_{\mathrm{2}}、 {\eta }_{\mathrm{2}}为Kelvin模型参数； E_{\mathrm{2}}为延迟弹性模量，可表征荷载缓慢发展变形，MPa； {\eta }_{\mathrm{2}}为可恢复延迟应变黏滞系数，MPa·s。

采用Origin软件对沥青BBR试验所得数据进行进一步非线性拟合，图11为改性沥青蠕变柔量拟合曲线。从图11可以看出，拟合相关性系数均在0.99以上，说明采用Burgers模型可很好地表征废塑/SBS复合改性沥青低温性能。

图12为改性沥青Burgers模型参数值。

从图12可以看出， {\eta }_{\mathrm{1}}、 {\eta }_{\mathrm{2}}值远大于 E_{\mathrm{1}}、 E_{\mathrm{2}}值，表明沥青内部黏性作用部分远大于弹性作用部分，随温度降低， E_{\mathrm{1}}、 E_{\mathrm{2}}均呈现出增大趋势，说明随温度降低，沥青内部产生温度应力变大，更易开裂。加入BMH温拌剂以后，PB沥青弹性模量 E_{\mathrm{1}}、 E_{\mathrm{2}}值有所降低，说明BMH会提高沥青低温抗裂能力。 {\eta }_{\mathrm{1}}、 {\eta }_{\mathrm{2}}随温度降低而逐渐增大，说明随温度下降，沥青内部黏性成分作用部分降低，这将会使沥青内部应力松弛性能下降，不利于沥青内部应力及时消散，对低温性能不利。相同测试温度下，1.4 PB的 {\eta }_{\mathrm{1}}、 {\eta }_{\mathrm{2}}始终最低，说明BMH可提高沥青应力松弛能力，以1.4%掺入质量分数最佳。

对Burgers模型拟合参数进行进一步分析。松弛时间 \lambda代表材料应力消散能力，松弛时间越短，表明沥青抗低温开裂性能越好^[26]；延迟时间 \tau越大，说明沥青变形发展越慢，对变形抵抗能力越高。延迟时间 \tau反映沥青内部黏性和弹性部分比例，延迟时间越短，说明沥青变形越接近弹性变形。 \lambda和 \tau的计算公式为：

\lambda = \frac{{\eta }_{\mathrm{1}}}{E_{\mathrm{1}}} (3)

\tau = \frac{{\eta }_{\mathrm{2}}}{E_{\mathrm{2}}} (4)

图13为改性沥青松弛时间λ和延迟时间 \tau。

从图13可以看出，随温度降低，松弛时间逐渐变大。这是因为温度降低，沥青内部弹性成分作用大于黏性成分作用，能量消耗速率减慢，应力消散时间延长，另外沥青内部聚合物分子因温度降低，运动速率降低，消散应力能力减弱^[27]。在同一测试温度下，BMH会降低沥青松弛时间，即BMH可提高改性沥青应力消散能力，且在所有测试样品中，1.4PB延迟时间最长，即添加质量分数1.4% BMH的沥青变形更接近黏性变形，低温环境当中，黏性部分对于沥青低温抗裂性起主要作用，其抗低温开裂性能更好。

3 结论

采用BMH型温拌剂对废塑/SBS改性沥青改性过程中，无新官能团产生，涉及改性过程仅为物理改性，不涉及化学变化。

BMH型温拌剂对废塑/SBS改性沥青抗高温变形能力及应力敏感性均有利，当温拌剂掺入质量分数为1.2%时改善效果最佳。过高的掺入质量分数水平会使改性沥青高温性能不升反降。 J_{\mathrm{n}\mathrm{r}-\mathrm{s}\mathrm{l}\mathrm{o}\mathrm{p}}可作为沥青高温应力敏感性的评估指标，可以很好地描述沥青高温应力敏感性。

BMH型温拌剂可提高废塑/SBS复合改性沥青中温抗疲劳性能，当温拌剂掺入质量分数为1.2%时效果最佳，其他掺入质量分数水平改善效果与之较为接近。

BMH型温拌剂可提高废塑/SBS复合改性沥青应力松弛能力，对沥青低温抗裂性具有改善作用，且1.4%的BMH对沥青低温抗裂性能改善效果最优。借助Burgers模型可很好地拟合沥青蠕动变柔量，即可准确表征废塑/SBS复合改性沥青的低温流变性能。

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